Транзисторный интегральный усилитель Musatoff PA-20, Студийная точность плюс аудиофильская чистота

У нас нет способов и методик измерения плотности сигнала. К тому же, ее повышение может оказаться совсем незначительным, для реального сигнала его непрерывная вариативность оказаться значительно больше довеска и измерить не удастся.
В некоторых случаях да. На частотах ниже частоты ТИ если каскад имеет нелинейный характер теплорассеяния. Например, выходные транзисторы повторителя в классе АВ. Но если каскад в классе А и с линейной зависимостью теплорассеяния, то на синусе ТИ не измерить.
Да, меняется постоянная времени ТИ, что приводит к изменению слухового восприятия. Больше постоянная времени - жирнее звук. Короче - жестче.
Меняете входной транзистор и слышите изменения, даже если режим его остался тем же. Собственно, это и есть основной механизм, отвечающий за разное "звучание" разных транзисторов
Если вернуться к моей формуле девиации мощности рассеяния, то получим большую не скомпенсированную часть U * dI. Так что это одно их худших решений.
Остальные каскады находятся внутри петли ООС и их искажения, в том числе инерциально-нелинейные, снижаются в соответствии с глубиной ООС.
Температура, как таковая, вообще не важна. Важно изменение температуры под сигналом. Постоянная времени напрямую влияет на окраску, вносимую усилителем. Между прочим, схемотехника американских усилителей была такой, что использовали часто транзисторы среднечастотные, отсюда и жирный звук. Японцы на вход ставили ВЧ транзисторы и звук у них жестче.
Если проанализировать схемы Маранца или Ямахи из одной серии, но разной ценовой группы, то видно, что схемы одинаковые, но в более дорогих улучшается входной каскад и снижается dP. Может быть они и понимают этот вопрос, а может дошли просто по наитию, просто усложняя ВК.

Как определить граничную частоту ТИ - это расчёт?
Как определить "нелинейный характер теплорассеяния" - тоже расчёт?
В формуле есть напряжение и ток - так понял,что они равнозначны по влиянию,но вы выбрали схемотехнику,в которой компенсируется U по dI...?
Я не зря задал этот вопрос и не собираюсь вас на чём-то подловить - если имеем транзисторы с одинаковой мощностью рассеивания(например,маломощные), с близкими параметрами по мах допустимым напряжениям и токам - результатом изменения в "звучании" будут частотные свойства оного и величина ОС в них,но никак не "линейные ТИ".
Стоит ли понимать:если усилитель имеет ОООС и она подведена к первому каскаду,"линейные ТИ" будут тоже компенсированы?
То есть:выбор рабочей точки каскада на линейном участке(и её стабилизация) не является принципиальной с точки зрения ТИ?
"Жирный звук" появлялся,когда хотели сэкономить и не только на транзисторах,но и на схемотехнике..
В некоторых американских усилителях стояли такие транзисторы - современные могут позавидовать.
Их не найти даже на Ebay ,при желании...
Если бы было просто,то разница составляла копейки - разница в цене транзистора.
На самом деле,всё намного сложнее - схемотехника (непринципиально,но другая);комплектующие другие и топология отличается...и т.д.
P.S.Насчёт "каши" от ТИ - такое может наблюдаться при наличии фазовых искажений,которые образуются не только от описанного процесса - способы борьбы известны и описаны.
Есть ещё куча факторов,которые влияют на это и не меньше,чем ТИ.

Нет, легче снять реакцию на длинный импульс. Собираем простейшую схему с низкоомным источником управляющего сигнала. Подаем на вход ступеньку, например импульс до 100 мс и смотрим поведение тока коллектора. Первичный переходный процесс от быстродействия транзистора нас не интересует, а дальнейший рост тока - то что нам и надо. Второй такой же график надо снять с источником тока управляющего напряжения и его вычесть из первого. Так будет исключена зависимость беты от температуры.

Да, тут проще посчитать или просиммуляровать.
Транзистор - управляемый источник тока. Потому dI у него - базовый выхлоп. Потому корректировать я должен через dU с обратным знаком.
Частотные свойства для звукового диапазона, скорее всего, будут лежать далеко за границами слышимости. Что для транзистора с Ft=30 МГц или 300 МГц. А звук разный, поскольку масса кристалла у них скорее всего отличается серьезно.
Любые искажения, хоть нелинейные, холь линейные, хоть ТИ, происходящие после входного каскада, будут компенсироваться ООС. А вот линейные ТИ не компенсируются ООС, поскольку входят в сумматор цепи ОООС, т.е. они выведены за петлей ОООС. Смещение между входами - это и есть ошибка вычитателя сигнала ООС.
Почему же, влияет. Если мы установили рабочую точку при напряжении 10 В или 20 В. Во втором случает ТИ будут в 2 раза больше.
Если речь идет о старых низкочастотных транзисторах, то можно вместо них взять МП26Б с тем же результатом. У них большой кристалл и постоянная времени ТИ велика. Но они еще и медленные, от чего ВЧ будут грязные.
В некоторых моментах так и есть. Остальные транзисторы те же, но добавили например каскод, что бы на входном транзисторе много не рассеивалось. Мало того, я Америки не открывал. Про ТИ хорошо знают разработчики современных ОУ. Эта проблема встала при разработках быстрых ОУ для широкополосных систем связи. ТИ в них давали кроссмодуляцию и проникание сигналов между каналами. Теме уделили внимание в конце 80-х и в 90-х. А сейчас она стандартна. Можно посмотреть на топологии современных хороших ОУ, там эти вопросы решаются топологически, за счет размещения нескольких копий входных транзисторов по кристаллу так, что бы они друг друга грели и их грели равномерно выходные транзисторы, ведь тепло от них сбивает входные каскады.